壓套組合件加工工藝可行性分析

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摘要：本文對(duì)典型壓套組合件的結(jié)構(gòu)及其高精度要求進(jìn)行了簡(jiǎn)單介紹，并對(duì)該類零件的加工難點(diǎn)及工藝方法進(jìn)行分析，通過加工方法的調(diào)整及加工參數(shù)優(yōu)化，對(duì)該類組合件加工進(jìn)行了詳細(xì)的論述。

關(guān)鍵詞：壓套組合件；加工方法；參數(shù)優(yōu)化

引言

通過對(duì)典型零件500/600（B）的加工流程進(jìn)行跟蹤，該零件合格率低的原因是由于低溫靈活性合格率過低，該組件為不同材料的兩個(gè)單件組合的雙間隙活門組件，由于該組件的活門由兩種材料的單件通過工藝方法組合，各單件的材料不同，在加工、組合、檢測(cè)、及工藝性等多方面就會(huì)與常規(guī)工藝方法有所不同，尤其是兩種不同材料采用熱脹冷縮壓套后，仍需保證高精度的形狀公差和同軸度要求，加工難度更大，從而導(dǎo)致該類零組件長(zhǎng)期存在低溫靈活性試驗(yàn)不靈活現(xiàn)象，合格率僅為10%。1加工難點(diǎn)針對(duì)該類組合件，我們以圖2為例結(jié)合實(shí)際加工狀況進(jìn)行分析。500/600-01（B）（活門）外圓對(duì)壓套孔跳動(dòng)0.01max（圖3），023-5F（聯(lián)接桿）大外圓對(duì)小外圓跳動(dòng)0.005max（圖4），那么理論上將連接桿壓入后，外圓對(duì)軸的跳動(dòng)應(yīng)該等于活門和聯(lián)接桿單件的跳動(dòng)之和0.015max；該組件中500/600-01（B）與023-5F外圓②對(duì)外圓①的跳動(dòng)要求為0.03max，對(duì)于兩個(gè)不同材料的組合件，且兩零件為過盈配合，壓套時(shí)需先對(duì)正刻線后再壓入，且只對(duì)023-5F（聯(lián)接桿）進(jìn)行降溫處理，對(duì)正刻線后壓套時(shí)聯(lián)接桿已經(jīng)回溫，冷凍產(chǎn)生的間隙配合已變?yōu)檫^渡配合，從而不能直接放入襯套孔內(nèi)，需使用壓力機(jī)輔助壓入，產(chǎn)生聯(lián)接桿受力不均勻，導(dǎo)致壓套后外圓②對(duì)外圓①的跳動(dòng)0.03max超差。

2工藝分析

通過對(duì)高精度典型活門組件500（B）/600（B）的單件及組件加工、組合、檢測(cè)、及工藝性等多方面進(jìn)行深入的分析，找到影響組件低溫靈活性試驗(yàn)不靈活的關(guān)鍵因素是壓套后500-01/600-01（B）的大外圓①相對(duì)023-5F的小外圓②跳動(dòng)超差（見圖2）。通過單件及組件的加工方法進(jìn)行分析，其中影響壓套后跳動(dòng)的因素有：①500/600-01（B）外圓對(duì)內(nèi)孔跳動(dòng)0.01（見圖3）；②023-5F大外圓對(duì)小外圓跳動(dòng)0.005（見圖4）；③壓套定位面對(duì)零件內(nèi)孔（外圓）的垂直度；④壓套時(shí)的緊度大小是否存在影響；⑤壓套時(shí)產(chǎn)生變形；⑥內(nèi)孔與外圓的倒角是否能起到引導(dǎo)作用。通過對(duì)2012年下半年加工的該零組件壓套工序收集的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，以上影響的因素分析如下：①500/600-01（B）外圓對(duì)內(nèi)孔跳動(dòng)0.01存在超差：由于023-5F與該內(nèi)孔有緊度要求，該跳動(dòng)超差直接導(dǎo)致壓套后兩外圓的跳動(dòng)超差；②023-5F大外圓對(duì)小外圓跳動(dòng)0.005合格：組合后的跳動(dòng)要求為該單件的小外圓對(duì)活門外圓的跳動(dòng)要求，該跳動(dòng)可以保證組合后小外圓對(duì)活門的跳動(dòng)合格；③壓套定位面對(duì)零件內(nèi)孔（外圓）的垂直度實(shí)測(cè)0.01左右，可滿足要求：該垂直度可保證壓套時(shí)零件不會(huì)側(cè)偏；④壓套時(shí)緊度在0.022~0.028之間，內(nèi)孔圓柱度為0.003；外圓圓柱度0.002，故在0.006的緊度公差范圍內(nèi)調(diào)整的僅有0.002~0.003的空間，其意義不大；⑤壓套時(shí)，由于緊度為0.02~0.03，且只冰凍023-5F，在加工時(shí)，不能直接放入襯套500/600-01（B）中，需使用外力，用壓力機(jī)壓入，在壓入時(shí)會(huì)因受力不均勻?qū)е聣禾缀蟮奶鴦?dòng)0.03超差；⑥活門內(nèi)孔與聯(lián)接桿外圓的倒角為0.5×45°，該倒角確保聯(lián)接桿可以順利被壓入活門中。

3解決措施

通過以上分析，其中500/600-01（B）外圓對(duì)內(nèi)孔跳動(dòng)0.01存在超差：由于023-5F與該內(nèi)孔有緊度要求，該跳動(dòng)超差是影響壓套后跳動(dòng)超差的關(guān)鍵因素，為了徹底的解決該問題，采取如下措施；首先對(duì)2012年6月~12月加工的單、組件的相關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn)行收集，并制訂了如表1、表2數(shù)據(jù)表。從以上數(shù)據(jù)看出，壓套前跳動(dòng)與壓套后跳動(dòng)無明顯規(guī)律，故產(chǎn)生跳動(dòng)超差的主要原因?yàn)閴禾讐喝霑r(shí)受力不均造成，為了保證組合件的壓套合格率，故對(duì)工藝規(guī)程進(jìn)行如下調(diào)整:整500-01/600-01（B）數(shù)控車在5、10工序的加工方法，保證外圓對(duì)內(nèi)孔跳動(dòng)0.01max，以滿足組合件的跳動(dòng)要求；并增加壓套的定位面對(duì)壓套孔（外圓）的垂直度要求，以保證壓套時(shí)聯(lián)接桿不會(huì)側(cè)偏。②500-01/600-01（B）10工序鏜孔中，要求100%檢查垂直度0.02，保證該垂直度合格，滿足組件要求。③由于500-01/600-01（B）中壓套孔較短，研磨工人在手拿零件研孔時(shí)會(huì)將該孔研偏，從而導(dǎo)致壓套孔與外圓的跳動(dòng)以及壓套定位面與內(nèi)孔的垂直度超差，影響壓套后組合件的跳動(dòng)；500-01/600-01（B）在95工序硬質(zhì)陽極化后，105工序研孔前增加103工序鏜孔。以外圓為基準(zhǔn)，尺寸按準(zhǔn)12.02+0.010加工，保證外圓對(duì)壓套孔跳動(dòng)0.01max，為研磨去除余量，再進(jìn)行研孔，以提高內(nèi)孔的光度和圓柱度要求，保證壓套后的密封性要求。④在組件500/600（B）壓套工序中，將原來只將聯(lián)接桿冰凍更改為一方面將聯(lián)接桿冰凍，另一方面將活門加熱，利用熱脹冷縮的原理，避免使用壓力機(jī)，從而避免外力壓入時(shí)手里不均勻造成壓套后跳動(dòng)超差：將500/600-01（B）放入加溫箱，加溫至150℃±5℃保溫30min，再將023-5F放入液氮冷卻至不冒泡，壓套時(shí)使用同軸度工裝，將500/600-01（B）放入工裝，再將023-5F壓入，要求不得使用壓力機(jī)；將單零件溫差法改為成對(duì)零件的溫差法壓套，避免壓套時(shí)使用外力壓入受力不均勻而帶來的不穩(wěn)定因素。

4結(jié)束語

本文通過對(duì)典型的不同材料的組合件（圖1組合件示意圖）的加工難點(diǎn)進(jìn)行數(shù)據(jù)收集、通過工藝分析、制定解決措施和方案，從工藝流程的調(diào)整和工藝加工參數(shù)的優(yōu)化上進(jìn)行了詳細(xì)分析和論證，從而解決了不同材料組合件的加工難點(diǎn)。同時(shí)也為我公司今后研制該類組合件的加工奠定了基礎(chǔ)。

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作者：劉維軍 單位：中國(guó)航發(fā)貴州紅林航空動(dòng)力控制科技有限公司